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东莞市常平志凯塑胶原料经营部
联系人:何先生
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地址:东莞市常平镇大京九塑胶城塑通五路573-575号

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宝理PBT成型品品质
发布时间: 2014/3/14      阅读次数:1600
4.1 尺寸公差
2000和2002的尺寸公差如图3-1所示。在精密级成型中,25mm时的公差为±0.3%;50mm时的公差为±0.2%;125mm时的公差为±0.13%;在此范围,可以说与夺钢的尺寸公差基本相同。
  
夺钢图58-1 
 
用3300的120×120×3mm平板对尺寸波动的测定结果为:
 
日内波动(3σ):0.038~0.059%
短期日波动(3σ):0.12%
 
用类似试验对夺钢的测定结果分别是0.027~0.059%、0.048~0.094%,所以,3300的尺寸波动可认为与夺钢相同或比夺钢稍大。

4.2 变形
成型品各部分收缩不均时,则产生不均匀的成型应变,这就是变形的主要原因。换言之,如果成型品收缩均匀,就不会发生变形。
导致成型收缩不均的主要原因可有以下3点。在DURANEX增强品级中,最重要的原因就是收缩率对于流动方向的异向性。
 
(1) 成型品厚度不均
(2) 模具温度、模腔内压的不均
(3) 因流动方向而产生的收缩率异向性
 
(1) 形状设计与变形
由于形状对变形的影响非常大,因此可以说,重要的是要在不损害性能的范围内,尽量选择变形小的形状。下面列举了有代表性形状的成型品的变形倾向。
 
  (a) 原板形成型品
 
正圆度 :
直径60mm、厚度0.15mm以下为一个大致标准。直径在该值以下时,正圆度与直径几乎成正比。
 
面跳动 :
直径60mm、厚度0.3mm以下为一个大致标准。与直径的关系同上。
 
 
(b) 箱形成型品
 
3300的跨度与内翘的关系如图3-2所示。虽然波动较大,但可以推定基本的内翘量。
 
夺钢图60-1 
 
 
通过浇口设计也可以减少内翘。如表3-1所示:从中心开始的点浇口比侧浇口好,并且模心的水冷也比较有效。例如:通过水冷,2000和2002可降低到未水冷的20~30%;玻璃纤维增强型可降低到未水冷的约60%的内翘。
 
 
表3-1 浇口与箱形成型品的内翘
(单位:mm)  
品级
侧浇口
点浇口
2000
0.91
0.65
2002
0.90
0.69
3105
1.20
0.72
3200
1.15
0.94
3300
1.18
0.99
3400
1.09
0.92
6300B
0.80
0.65
7400W
1.05
0.80
注1) 箱:80L×40W×20H×2T
注2) 侧浇口:5 W×3mm T
注3) 模具温度60℃,点浇口ф1 mm
  
  (c) L形成型品
 
L形成型品的倾倒变形和断面形状的关系如表3-2所示。
妨觉⑧最有效的方法就是设置形状⑧那样的三角加强筋。
 
表3-2 L形成型品的倾倒角度(度)
模具
温度
(℃)
品级
断面形状
30
3300
2.5
2.5
2.5
2.5
3.0
2.5
2.5
0
80
3300
3.0
3.0
3.0
3.0
-
3.0
3.0
0
成型条件:参照2.1
 
 
 
如果设置直角部分的内、外模具温度差,则对2000、2002及6300B品级有效果,见表3-3。
玻璃纤维增强品级时,倾倒角因浇口位置而异。如表3-4所示:与以往浇口加在前端部分相比,加在拐角部分有时倾倒角度减小。
 
 
表3-3 拐角部分的冷却对L形成型品倾倒变形的效果
(单位:度)  
品级
均匀温调模具
拐角内侧水冷
2000
1.9
0.5
2002
2.7
0.7
3300
3.3
2.7
6300B
2.2
0.7
7400W
3.6
2.8
  
表3-4 浇口位置与L形成型品的倾倒变形
(单位:度)  
品级
尖端部浇口
拐角部浇口
2000
2.1
2.8
2002
2.4
3.0
3105
3.9
1.7
3200
4.1
1.7
3300
3.2
1.6
3400
3.1
1.4
6300B
1.9
2.1
7400W
3.2
1.8
 

  (d) 带加强筋平板
 
提高平板刚性有设置加强筋的方法。但是,因加强筋设置方法的不同会使变形增大。见表3-5中的示例。
两侧对称有加强筋的形状①与平板形状⑥的变形程度相同,但是,只单侧有加强筋的形状则在加强筋侧发生相当大的凸起翘曲。这些结果反过来可用于翘曲矫正方面的形状变更。
  
表3-5 带加强筋平板的“翘曲”
(单位:mm)
模具温度
(℃)
品级
断面形状
30
3300
0.04
0.07
0.44
0.40
0.50
< 0.04
80
3300
0.07
0.09
0.50
0.64
0.70
0.07
符号:将有加强筋一侧(或加强筋较高一侧)的凸起设为+、凹陷设为-。
 
(2) 浇口设计与变形
夺钢图65-1
 
夺钢图65-2
  
[ 例3 ] 圆形成型品(阀)No.1上盖及下盖(3300):
 
(详见简图)
(�位:mm)
浇口数
1点
2点
3点
上盖  d1正圆度
0.07
0.18
0.05
 A面的面跳动
0.18
0.16
0.08
 A面法兰的倾倒(H)
0.22
0.26
0.14
下盖  d2正圆度
0.14
0.27
0.10
 B面的面跳动
0.28
0.45
0.21
   
[ 例3 ]的成型品简图
1) 上盖  浇口位于正三角形的顶点。平均厚度约2mm。
 
 
ジュラコン�表66-2
 
2) 下盖  浇口位于等腰三角形的顶点。平均厚度约2mm。
ジュラコン�表66-3
  
(3) 成型条件与变形
在成型条件中对变形影响大的是模具温度、模腔内压(浇口尺寸、充填速度、保压时间等)和冷却时间等。
 
  (a) 模具温度
 
作为示例,表3-6列出了3300圆形成型品的结果。从中可以看到这种倾向:模具温度越低,正圆度和面跳动就越好。
 
表3-6 模具温度对3300圆形成型品(阀)的正圆度和面跳动的影响
阀种类 *
模具温度
(℃)
直径
(φmm)
正圆度
(mm)
面跳动
(mm)
浇口
No.2
45 - 48
59
0.14
0.26
4点
60 - 65
0.15
0.27
No.3
40 - 50
45.3
007
0.11
1点
50 - 70
0.12
0.14
No.4
40 - 50
62
0.10
0.11
1点
50 - 60
0.10
0.16
No.5
45 - 55
61
0.11
0.24
4点
60 - 68
0.13
0.26
No.6
40
63
0.16
0.21
3点
70
0.24
0.32
 
 
  (b) 注射、保压时间
 
以中央1个点浇口对直径120mm、厚度2mm的圆板进行成型时,注射、保压时间与面跳动的关系如图3-3所示。
从中可见,注射、保压时间比浇口封闭时间短时,变形量非常大。这一点在成型周期设计时非常重要
 
夺钢图68-1 
 
  (c) 注射速度
 
虽然注射速度对变形的影响不是很大,但是注射速度快,则趋向于变形小。表3-7列出了一个实例。
  
表3-7 注射速度对3300叶轮的正圆度和面跳动的影响
注射速度
(mm/sec)
注射压力
MPa (kgf/cm2)
正圆度
(mm)
面跳动
(mm)
3
98 (1,000)
0.20
0.65
8
98 (1,000)
0.14
0.58
17
68 ( 700)
0.14
0.65
80
68 ( 700)
0.11
0.63
成型条件:参照表1-2No.3

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